공압 밸브 사이징 계산: 시스템의 최적 유량 성능을 어떻게 확보합니까?

공압 밸브 사이징 계산은 실린더 형상과 스트로크 시간에서 카탈로그 유량 데이터와 부하 상태의 기계 검증까지 이어지는 추적 가능한 연결고리입니다. 사이클 평균 소비량이나 포트 나사 크기가 아니라 명령된 스트로크 동안 필요한 공기량에서 시작하십시오. 두 챔버의 체적을 모두 계산하고, 절대 압력을 사용하며, 제조사가 지원하는 Cv 방법 또는 ISO 6358 방법 하나를 적용하십시오.

이 글은 완료된 계산을 감사하는 방법을 다룹니다. 누락된 입력값, 단위, 압력 기준, 정격 방법, 방향별 경로 및 합격 증거를 확인합니다. 고정된 움직임 목표를 기준으로 한 초기 사이징 절차는 특정 실린더 스트로크 시간에 맞춘 솔레노이드 밸브 사이징을 참고하십시오. 계수의 기본 개념은 공압 시스템에서 Cv가 의미하는 것을 읽어보십시오.

핵심 요점

Parker의 실린더 계산 예시에서는 1초 스트로크에 Cv 1.06이 필요합니다.

각 스트로크에 절대 압력과 목표 시간을 사용하십시오.

전진과 후진을 별도로 계산하십시오.

카탈로그에 명시된 조건에서 공급 및 배기 정격을 확인하십시오.

동적 압력 및 시간 측정 스트로크 시험으로 선정 결과를 입증하십시오.

계산 감사 게이트 1: 필수 입력값이 모두 갖춰졌습니까?

Parker가 공개한 Cv 1.06 예시는 보어 3.25 inch, 스트로크 12 inch, 공급 압력 80 psig, 허용 압력 강하 5 psi, 스트로크 시간 1초라는 다섯 가지 적용 입력을 사용합니다(Parker 공압 밸브 제품 엔지니어링 데이터, 2026-07-22 열람). 어느 하나라도 빠지면 결과가 달라집니다.

전진과 후진에 대해 다음 값을 각각 기록하십시오.

입력	필수 값	밸브 사이징에 영향을 주는 이유
실린더 형상	보어, 로드 직경, 스트로크	캡 측과 로드 측 챔버 체적을 정의함
움직임 목표	전진 시간, 후진 시간, 정지 시간	스트로크 수요와 평균 소비량을 분리함
압력	부하 상태의 밸브 입구 및 실린더 포트 압력	사용 가능한 압력과 허용 강하를 정의함
하중 상태	질량, 방향, 가속도, 마찰	계산된 압력이 하중을 움직일 수 있는지 결정함
공기 경로	밸브 모델, 튜브 내경과 길이, 피팅, 제어기, 소음기	밸브 본체 외부의 제한을 식별함
운전 패턴	분당 사이클 수와 동시에 작동하는 액추에이터	분기 및 컴프레서 수요를 정의함
환경	공기 온도와 카탈로그 기준 조건	표준 유량 변환의 일관성을 유지함

포트 크기와 각 공급 및 배기 유로를 확인해야 하는 이유를 보여주는 방향제어 밸브 제품군

포트 크기는 목록에 포함해야 하지만 용량 정격은 아닙니다. G1/4 밸브 두 개도 스풀 통로, 내부 굴곡, 파일럿 구성 및 배기 정격이 다를 수 있습니다. 실제 입구-작업 포트 및 작업 포트-배기 경로의 유량 데이터를 요청하십시오. 하나의 대표값이 5/2 또는 5/3 밸브의 모든 경로를 설명한다고 가정하지 마십시오.

최소한의 유효 데이터 세트는 방향별로 나뉘어야 합니다. ‘필요 SCFM’이라는 단일 값만으로는 어느 챔버가 충전되는지, 어느 챔버가 배기되는지, 해당 스트로크에 얼마의 시간이 필요한지, 어느 밸브 경로가 활성화되는지를 알 수 없습니다. 전진과 후진을 별도 열로 둔 워크시트가 모델 번호를 논의하기 전에 이 모호함을 없애줍니다.

계산 감사 게이트 2: 전진 및 후진 체적이 정확합니까?

보어 4 inch, 로드 1 inch인 실린더는 캡 측 면적 12.566 in², 로드 측 환상 면적 11.781 in²를 가지며 차이는 6.25%입니다. 이 형상은 Parker P1F 기술 카탈로그와 같은 공압 실린더 카탈로그에서 사용하는 압력-면적 관계를 따릅니다(Parker P1F 카탈로그, 2026-07-22 열람).

단로드 실린더에서 캡 측 피스톤 면적은 다음과 같습니다.

A_p = \frac{\pi D^2}{4}

여기서 $A_p$ 는 캡 측 면적이고 $D$ 는 보어 직경입니다. 로드 측 환상 면적은 다음과 같습니다.

A_a = \frac{\pi \left(D^2-d^2\right)}{4}

여기서 $A_a$ 는 로드 측 면적이고 $d$ 는 로드 직경입니다. 전체 계산에서 서로 호환되는 길이 단위를 사용하십시오.

기하학적 챔버 체적은 다음과 같습니다.

V_e = A_p L

V_r = A_a L

이 식에서 $V_e$ 와 $V_r$ 는 전진 및 후진 체적이고 $L$ 은 스트로크입니다. 튜브와 매니폴드의 데드 체적이 실린더 챔버에 비해 크면 이를 더하십시오. 긴 튜브로 연결된 소구경 실린더에서는 이 추가값이 중요할 수 있습니다.

양쪽 로드의 직경이 같으면 양로드 실린더는 동일한 작동 면적을 가질 수 있습니다. 로드리스 실린더는 자체적인 유효 체적 정보가 필요합니다. 어느 경우든 단로드 식을 다른 구조에 억지로 적용하지 말고 실제 액추에이터 형상을 사용하십시오.

계산 감사 게이트 3: 압력과 표준 유량이 정의되어 있습니까?

NIST는 표준 대기압 1 atm을 14.6959 psi로 정의하므로, 표준 체적 변환을 하기 전 90 psig 챔버는 약 104.7 psia입니다(NIST 압력 및 가스 유량 단위 변환, 2026-07-22 열람). 104.7 대신 90을 사용하면 압력비를 과소평가하게 됩니다.

먼저 게이지 압력을 절대 압력으로 변환하십시오.

p_{\mathrm{abs}} = p_g + p_{\mathrm{atm}}

여기서 $p_{\mathrm{abs}}$ 는 챔버 절대 압력, $p_g$ 는 게이지 압력, $p_{\mathrm{atm}}$ 은 현지 대기압입니다. 고도나 날씨가 합격 허용차에 실질적으로 영향을 주면 현지에서 측정한 대기압을 사용하십시오.

챔버 체적을 제조사의 표준 기준 체적으로 바꾸는 1차 이상기체 변환식은 다음과 같습니다.

V_N = V_c \frac{p_{\mathrm{abs}}}{p_N}\frac{T_N}{T_{\mathrm{abs}}}

여기서 $V_N$ 은 명시된 표준 조건에서의 등가 체적, $V_c$ 는 챔버 체적, $p_N$ 과 $T_N$ 은 카탈로그의 표준 절대 압력과 온도, $T_{\mathrm{abs}}$ 는 공기의 절대 운전 온도입니다. 이 추정은 같은 기체 조성을 가정하며 과도 열전달이나 밸브 동특성은 모델링하지 않습니다.

그 체적을 명령된 한 번의 스트로크 동안 평균 유량으로 변환하십시오.

Q_{N,\mathrm{stroke}} = \frac{60 V_N}{t_s}

여기서 $Q_{N,\mathrm{stroke}}$ 는 분당 표준 체적이고 $t_s$ 는 초 단위 스트로크 시간입니다. SCFM에는 입방피트, 표준 L/min에는 리터를 사용하십시오. ‘표준’ 조건은 카탈로그마다 같지 않으므로 기준 조건을 항상 명시하십시오.

도구실린더 선정실린더 필요 유량 계산기보어, 로드 직경, 스트로크, 목표 스트로크 시간 및 사용 압력을 입력하여 각 밸브 경로에 필요한 자유 공기 유량을 추정하십시오.필요 유량 = 실린더 용적 / 목표 시간 × 압력비보어 직경로드 직경행정 길이목표 행정 시간계산기 열기

이 계산기는 최종 밸브 모델이 아니라 수요 추정치를 제공합니다. 누락된 입력을 드러내고 전진과 후진을 비교하는 데 도움이 됩니다. 다음 단계는 선택한 밸브 제조사의 공압 유량 데이터로 그 수요를 변환하는 것입니다.

필요 스트로크 유량은 하나의 명령된 움직임이 진행되는 동안 필요한 평균 표준 체적 유량입니다. 이 값은 현장의 공급 및 배기 경로를 사이징합니다. 사이클 평균 소비량은 다른 목적을 가집니다. 더 긴 시간 동안 분기, 리시버 및 컴프레서에 반복적으로 필요한 수요를 추정합니다.

계산 감사 게이트 4: Cv 방법이 카탈로그와 일치합니까?

Parker는 보어 3.25 inch 실린더가 80 psig에서 5 psi 허용 강하로 12 inch를 1초에 이동할 때 Cv 1.06을 계산합니다(Parker 엔지니어링 데이터, 2026-07-22 열람). 이 카탈로그 방법에는 액체 유량의 단순 식에는 없는 압력별 상수가 포함됩니다.

Parker의 실린더 방법은 다음과 같습니다.

C_v = \frac{A_c L C_f A}{28.8 t_s}

이 카탈로그 식에서 $A_c$ 는 제곱인치 단위의 실린더 면적, $L$ 은 인치 단위의 스트로크, $C_f$ 는 공급 압력 압축 계수, $t_s$ 는 초 단위 스트로크 시간입니다. Parker는 $A$ 를 허용 압력 강하에 대한 ‘A 상수’라고 부릅니다. 80 psig와 5 psi 강하의 계산 예시에서는 $A = 0.048$ 을 사용합니다.

이는 보편적인 상수 집합이 아닙니다. 후보 밸브 제품군에 제공된 표와 단위를 사용하십시오. Parker 방법으로 계산한 계수를 다른 공급업체 카탈로그에 그대로 넣기 전에 해당 공급업체가 공압 용량을 어떻게 정의하는지 확인해야 합니다.

ISO 6358-1은 압축성 유체를 사용하는 공압 부품의 정상상태 시험을 규정하고, ISO 6358-3은 부품 특성을 사용해 아음속 및 초크 영역에서 시스템 유량을 추정하는 방법을 설명합니다(ISO 6358-1, 2022년 확인; ISO 6358-3, 2025년 확인). 이 방법을 따르는 카탈로그는 일반적으로 음속 컨덕턴스 $C$ 와 임계 압력비 $b$ 를 제공합니다.

처음부터 끝까지 하나의 방법을 사용하십시오.

사용 가능한 카탈로그 데이터	올바른 다음 단계	피해야 할 것
제조사 공압 Cv 방법	제조사가 제시한 압력, 온도, 기체 및 단위 지침을 적용	액체 전용 $Q/C_v$ 단순식
ISO 6358의 $C$ 와 $b$	공급업체의 ISO 식, 소프트웨어 또는 유량 곡선을 사용	Cv에서 $C$ 를 추측
정격 SCFM 또는 표준 L/min	공개된 입구, 출구, 온도 및 표준 조건을 일치시킴	서로 다른 조건의 대표 유량을 비교
유량 곡선	의도한 압력 조합에서 용량을 읽음	표시 범위를 넘어 외삽

카탈로그 비교만을 위해서는 Cv/Kv 변환기를 사용하십시오. 이 변환은 계수 단위를 비교할 뿐 압축성 공기 유량을 계산하지는 않습니다.

계산 감사 게이트 5: 초크 유동을 올바르게 확인했습니까?

Parker는 제시한 아임계 공기 식을 출구 절대 압력이 입구 절대 압력의 0.53배보다 높은 경우로 제한하고, ISO 6358은 시험된 부품 자체의 임계 압력비 $b$ 를 사용합니다(Parker 엔지니어링 데이터; SMC 유량 특성, 2026-07-22 열람). 따라서 0.53은 보편적인 값이 아닙니다.

활성 밸브 경로의 절대 압력비를 계산하십시오.

r = \frac{p_2}{p_1}

여기서 $p_1$ 은 상류 절대 압력이고 $p_2$ 는 하류 절대 압력입니다. ISO 방식 데이터에서는 $r$ 을 공개된 $b$ 와 비교하십시오.

임계 압력비는 부품이 시험에서 아음속 영역과 초크 유동 영역을 나누는 경계입니다. 서로 다른 밸브 제품군 사이에서 복사한 고정 규칙이 아니라 해당 카탈로그 또는 ISO 6358 데이터에서 가져와야 합니다.

$r \le b$ 이면 부품은 초크 유동 영역에 있습니다.
$r > b$ 이면 공급업체의 아음속 관계식 또는 곡선을 사용합니다.

‘초크’는 기체 역학에서 정확한 의미를 가진 용어입니다. 제한적인 밸브를 모두 초크라고 부르지 마십시오. 밸브 자체가 음속 조건에서 작동하지 않아도 튜브, 소음기 또는 작은 피팅이 실린더 속도를 제한할 수 있습니다.

SMC의 공압 계산 소프트웨어는 직렬 및 병렬 부품을 모델링하면서 계산 결과가 실제 장비와 다를 수 있다고 경고합니다(SMC 유량·압력·압력 강하 및 음속 컨덕턴스 소프트웨어, 2026-07-22 열람). 이 경고는 실무적으로 중요합니다. 사이징 계산은 후보를 선택하고, 측정은 설치된 경로를 합격 또는 불합격으로 판정합니다.

실무 오류 점검: 사이클 평균 SCFM은 왜 밸브 유량이 아닙니까?

90 psig와 대기 기준 14.7 psia에서 절대 압력비는 약 7.12입니다. NIST의 표준 대기압 14.6959 psi 정의가 이 변환을 뒷받침합니다(NIST, 2026-07-22 열람). 아래 예시는 이해하기 쉽도록 온도를 선택한 표준 조건과 같게 둡니다.

다음 워크시트 입력값을 가진 복동 실린더를 가정하십시오.

입력	값
보어	4.00 in
로드 직경	1.00 in
스트로크	12.00 in
챔버 압력	90 psig
대기 기준	14.7 psia
전진 목표	1.0 s
후진 목표	1.0 s
전체 사이클	분당 15회

캡 측 면적은 12.566 in²이므로 기하학적 체적은 150.8 in³ 또는 0.0873 ft³입니다. 압력비 7.12에서 한 번의 전진에는 약 0.622 표준 ft³가 사용됩니다. 이 전진을 1초에 끝내려면 스트로크 중 평균 약 37.3 SCFM이 필요합니다.

로드 측 면적은 11.781 in²이므로 141.4 in³ 또는 0.0818 ft³입니다. 한 번의 후진에는 약 0.583 표준 ft³가 사용되며 1초 후진에는 약 35.0 SCFM이 필요합니다.

반대로 분당 15회 전체 사이클의 소비량은 다음과 같이 약 18.1 SCFM입니다.

Q_{N,\mathrm{cycle}} = \left(V_{N,e}+V_{N,r}\right)n

여기서 $V_{N,e}$ 와 $V_{N,r}$ 는 전진 및 후진 1회당 표준 체적이고, $n$ 은 분당 전체 사이클 수입니다. 튜브 체적, 누설 및 기타 여유를 포함하기 전 결과는 약 18.1 SCFM입니다.

결과	대략적인 값	사이징 대상
전진 충전 경로 평균	37.3 SCFM	캡 측 챔버가 충전되는 동안의 평균 표준 체적 수요
후진 충전 경로 평균	35.0 SCFM	로드 측 챔버가 충전되는 동안의 평균 표준 체적 수요
사이클 평균 소비량	18.1 SCFM	분기, 리시버 및 컴프레서 계획

충전 경로 값만으로 배기 유량이 정해지는 것은 아닙니다. 전진 중에는 로드 측 챔버가 변화하는 자체 압력 프로파일을 거쳐 배기되고, 후진 중에는 캡 측 챔버가 같은 방식으로 배기됩니다. 공급업체의 방향별 유량 데이터로 각 배기 경로를 확인하고 기계에서 배압을 검증하십시오.

평균 18.1 SCFM이라는 값만으로 관련 없는 조건에서 정격이 18.1 SCFM인 밸브를 정당화할 수 없습니다. 움직이는 동안 이 예시의 충전 경로는 평균값의 약 두 배를 통과해야 합니다. 두 스트로크를 모두 0.5초에 끝내야 한다면 사이클당 소비 체적은 같아도 필요한 평균 충전 유량은 다시 두 배가 됩니다.

이 숫자만으로 정확한 밸브 계수를 결정할 수도 없습니다. 허용 압력 강하를 정하고 후보 공급업체의 공압 방법 또는 유량 곡선을 적용해야 합니다. 이 경계가 중요합니다. 근거가 부족한 Cv가 정밀해 보인다는 이유로 자재 명세에 들어가는 것을 막아주기 때문입니다.

계산 감사 게이트 6: 공급 및 배기 경로가 분리되어 있습니까?

Parker는 각 밸브 유로가 자체 Cv를 가진다고 설명하며, 실린더 계산 예시에서는 일반적인 백분율 여유가 아니라 5 psi 허용 강하를 사용합니다(Parker 엔지니어링 데이터, 2026-07-22 열람). 따라서 유효한 검토는 밸브를 통과하는 모든 활성 경로를 따라가야 합니다.

실린더 전진에서는 입구에서 캡 측 공급까지와 로드 측에서 배기까지를 확인합니다. 후진에서는 입구에서 로드 측 공급까지와 캡 측에서 배기까지를 확인합니다. 5/2 밸브는 이 경로들의 용량이 서로 다를 수 있습니다. 미터아웃 컨트롤러와 소음기는 밸브 정격 뒤에 방향별 제한을 추가합니다.

다음 유로 워크시트를 사용하십시오.

스트로크	충전 경로	배기 경로	필요한 증거
전진	레귤레이터, 매니폴드, 밸브 P-to-A, 튜브, 캡 포트	로드 포트, 컨트롤러, 밸브 B-to-배기, 소음기	동적 압력과 전진 시간
후진	레귤레이터, 매니폴드, 밸브 P-to-B, 튜브, 로드 포트	캡 포트, 컨트롤러, 밸브 A-to-배기, 소음기	동적 압력과 후진 시간

엘보, 필터 또는 퀵 커플러에 고정된 압력 손실을 더하지 마십시오. 손실은 유량, 보어, 형상 및 운전 압력에 따라 달라집니다. 공급업체 곡선을 사용하거나 조립된 경로를 측정하십시오. 긴 튜브에서는 압축공기 압력 강하의 원인과 수정 방법 및 압력 강하 계산기와 결과를 비교하십시오.

동시에 작동하는 액추에이터는 시간 기준으로 검토해야 합니다. 실제로 겹치는 수요만 더한 다음 공용 분기, 매니폴드 입구, 레귤레이터 및 현지 리시버를 확인합니다. 모든 액추에이터의 최대 유량을 더하면 불필요하게 크게 선정되고, 겹치는 구간을 무시하면 압력 처짐이 발생합니다.

선정을 입증하는 인수 검증 증거

CAGI는 잘 설계된 시스템에서 컴프레서 토출부부터 사용 지점까지의 압력 강하를 10%로 제한할 것을 권고합니다(CAGI 압력 강하 기술 브리프, 2026-07-22 열람). 이 시스템 수준 목표가 현장 시험을 대체하지는 않지만, 부하 상태의 압력 손실을 조사할 유용한 계기를 제공합니다.

기계를 출하하기 전에 다음을 기록하십시오.

밸브 품번과 관련된 각 Cv, $C$ , $b$ 또는 정격 유량 값의 출처 페이지.
공개된 입구, 출구, 온도, 기체 및 표준 기준 조건.
각 스트로크의 실린더 보어, 로드 직경, 스트로크, 하중 방향 및 목표 시간.
튜브 내경과 길이, 피팅 수, 속도 제어기 방향 및 소음기 모델.
액추에이터가 움직이는 동안 밸브 입구 압력과 실린더 양쪽 포트 압력.
저온 시동, 정상 온도, 허용 최대 하중 및 생산 사이클 속도에서의 전진 및 후진 시간.
같은 공기 분기를 공유하는 동시 기계 기능.

실무 경험상 정지 상태에서 읽은 레귤레이터 게이지는 가장 유용하지 않은 인수 측정값 중 하나입니다. 가속 중 압력 파형은 전혀 다른 상황을 보여줍니다. 밸브 입구 압력이 무너지면 상류 분기를 조사하십시오. 입구 압력은 유지되지만 실린더 포트가 늦으면 밸브, 피팅 및 튜브를 확인하십시오. 배기 압력이 올라가면 미터아웃 경로와 소음기를 검사하십시오.

한 번에 하나의 제한 요소만 바꾸고 같은 부하 사이클을 반복하십시오. 밸브가 제어 제한 요소로 확인되고 교체품의 공개 유량 데이터가 실제 압력 조합을 포함할 때 더 큰 밸브가 정당화됩니다. 그렇지 않으면 큰 본체로 바꿔도 스트로크 시간이 달라지지 않을 수 있습니다.

Parker의 Virtual Engineer 밸브 절차는 일반 액추에이터 또는 일반 공압 유량 요구 사항을 시작 적용 조건으로 사용한 뒤 적합한 밸브 옵션을 비교합니다(Parker Virtual Engineer 밸브 개요, 2026-07-22 열람). 선정 소프트웨어는 문서화된 교차 점검으로 사용하되 입력값을 기록하고 설치된 회로를 시험하는 일을 대신하게 하지 마십시오.

최종 계산 감사 기록에는 무엇이 포함되어야 합니까?

ISO 6358-1은 2022년에, ISO 6358-3은 2025년에 유효함을 확인했고, Part 1의 Amendment 2는 측정 불확도를 다루기 위해 2026년 4월에 발행되었습니다(ISO 6358-1; ISO 6358-1 Amendment 2:2026, 2026-07-22 열람). 추적 가능한 기록은 시험 방법과 조건을 식별해야 합니다.

하나의 계산 패키지를 네 층으로 구성하십시오.

수요: 전진 및 후진 체적, 절대 압력, 온도 기준 및 목표 스트로크 시간.
선정: 각 밸브 경로에 사용한 정확한 카탈로그 식, 곡선 또는 ISO 6358 데이터.
회로: 튜브, 피팅, 매니폴드, 레귤레이터, 속도 제어기 및 배기 액세서리.
인수: 부하 상태 압력 파형, 스트로크 시간, 시험 조건, 계측기 ID 및 합격 한계.

기록에는 무엇을 모르는지도 명시해야 합니다. 로드 직경, 하류 압력 또는 카탈로그 표준 유량 기준이 빠졌다면 계산 미완료로 표시하십시오. 임의의 25% 안전계수 뒤에 그 공백을 숨기는 것보다 안전합니다.

더 넓은 설치 시스템 진단은 밸브 Cv가 시스템 성능에 미치는 영향과 압력 변동이 공압 장비에 미치는 영향을 참고하십시오.

공압 밸브 사이징 FAQ

Parker의 Cv 1.06 예시와 ISO 6358의 별도 아음속 및 초크 영역은 하나의 단순식으로 모든 공압 밸브를 다룰 수 없는 이유를 보여줍니다(Parker 엔지니어링 데이터; ISO 6358-3, 2026-07-22 열람). 아래 답변은 선정 결과를 바꿀 가능성이 큰 결정을 다룹니다.

실린더의 분당 사이클 수만으로 공압 밸브를 사이징할 수 있습니까?

아닙니다. 분당 사이클 수는 평균 공기 소비량을 추정하지만, 밸브는 각각의 명령된 스트로크 동안 공기를 통과시켜야 합니다. 보어, 로드 직경, 스트로크, 사용 압력 및 전진과 후진의 별도 시간을 추가하십시오. 그런 다음 같은 입구, 출구, 온도 및 표준 조건의 카탈로그 유량 데이터와 스트로크 수요를 비교합니다.

두 방향제어 밸브를 비교할 때 포트 크기만으로 충분합니까?

아닙니다. 포트 크기는 연결부를 설명할 뿐 내부 용량을 설명하지 않습니다. 각 관련 공급 및 배기 경로의 공개 Cv, ISO 6358 컨덕턴스, 임계 압력비 또는 유량 곡선을 비교하십시오. 튜브 내경, 피팅, 매니폴드 통로, 속도 제어기 및 소음기도 확인해야 합니다. 어느 하나가 설치된 압력 강하를 지배할 수 있기 때문입니다.

계산된 Cv에 고정 안전계수를 더해야 합니까?

모든 공압 회로에 적용되는 보편적인 비율은 없습니다. 허용 압력 손실과 불확실성을 정의한 뒤에만 다음으로 적합한 카탈로그 용량을 선택하십시오. 낮은 공급 압력, 허용 최대 하중, 저온 시동, 생산 속도 및 동시 수요에서 검증하십시오. 성능 합격값과 합격 한계 사이의 시험 여유를 기록합니다.

Cv를 ISO 6358 음속 컨덕턴스로 바로 변환할 수 있습니까?

보편적인 나눗셈 계수로는 변환할 수 없습니다. Cv와 Kv는 액체 기준 시험에서 비롯되지만 ISO 6358은 음속 컨덕턴스 $C$ 와 임계 압력비 $b$ 같은 값으로 압축성 공압 유량을 특성화합니다. 한 정격에서 다른 정격을 추정하지 말고 정확한 부품에 대해 제조사가 보고한 데이터 또는 승인된 소프트웨어를 사용하십시오.

Cv가 더 높은 밸브를 설치한 뒤에도 실린더가 느린 이유는 무엇입니까?

밸브가 제어 제한 요소가 아닐 수 있습니다. 움직이는 동안 밸브 입구 압력, 실린더 양쪽 포트 압력 및 스트로크 시간을 측정하십시오. 작은 튜브, 용량이 부족한 레귤레이터, 제한적인 피팅, 미터아웃 설정, 막힌 소음기, 쿠션 조정, 공용 분기 또는 불충분한 배기 경로 때문에 더 큰 밸브를 사용해도 속도가 개선되지 않을 수 있습니다.

출처 및 기술 참고 자료

Parker 공압 밸브 제품 엔지니어링 데이터, 공압 Cv 식, 압력 강하 계수, 경로별 Cv 및 Cv 1.06 예시.
ISO 6358-1, 압축성 유체를 사용하는 공압 부품의 정상상태 시험.
ISO 6358-3, 부품 유량 특성을 사용하는 시스템 유량 계산.
ISO 6358-1 Amendment 2:2026, 측정 불확도 개정.
SMC 유량 특성, 음속 컨덕턴스, 임계 압력비 및 표준 기준 조건.
SMC 공압 계산 소프트웨어, 공압 장치의 직렬 및 병렬 계산과 한계.
NIST 압력 및 가스 유량 단위 변환, 표준 대기압 및 압력 변환.
CAGI 압력 강하 기술 브리프, 압축공기 분배 압력 강하 지침.
Parker Virtual Engineer 밸브 개요, 문서화된 밸브 선정 절차.