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유량 저항은 실제로 공압 시스템 성능에 어떤 영향을 미치는가?

공압 유량 저항이 힘, 속도 및 반복성을 어떻게 낮추는지 알아보고, 동기화된 압력 측정으로 실제 병목을 진단하는 방법을 확인해 보세요.

17 분 읽기
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David Li, 수석 기술 자문, 벱토 뉴매틱

작성자 소개

David Li

수석 기술 자문

저는 벱토 뉴매틱의 수석 기술 자문 David입니다. 견적 전 공압 제품 요구 사항, 부품 적용, 기술 세부 사항 검토를 돕습니다.

작성자 글David@bepto.com

유량 저항은 공기가 움직일 때만 공압 시스템에 영향을 줍니다. 활성 유로를 따라 압력을 소모하고, 실린더 챔버를 채우거나 배기하는 데 사용할 수 있는 질량 유량을 제한하며, 순 힘, 속도 및 사이클 반복성을 낮출 수 있습니다. 정상적인 정지 상태 게이지 값만으로는 유량 저항을 배제할 수 없습니다. 유용한 증거는 문제가 발생한 사이클 구간에서 각 유로 세그먼트 양단의 압력 차입니다.

이 글은 그 증거를 구축하는 방법을 보여 줍니다. 모든 엘보나 피팅에 영구적인 손실을 배정하는 대신 유량 저항을 측정 가능한 시스템 거동으로 다룹니다.

당사의 애플리케이션 검토에서는 부품을 외관만 보고 교체하는 것보다 동기화된 압력 시험이 더 명확한 출발점을 제공한다는 사실을 확인했습니다. 이 방법은 실제 병목을 찾는 것만큼이나 중요한 결과인, 문제가 없는 피팅이나 튜브를 원인에서 제외하는 데도 도움이 됩니다.

핵심 요점

  • 액추에이터가 움직이는 동안 압력을 측정하십시오. 정압으로는 유량 제한 위치를 찾을 수 없습니다.
  • 각 운동 방향에서 활성 공급 유로와 활성 배기 유로를 분리하십시오.
  • 서로 인접한 동기화 압력 신호를 비교해 압력 여유를 가장 많이 소모하는 세그먼트를 찾으십시오.
  • 밸브와 부품에는 ISO 6358 전도도 또는 제조업체의 압력-유량 곡선을 사용하십시오.
  • 배관 손실 방정식은 명시된 가정 안에서만 사용하고, 표준 유량을 실제 배관 유량으로 변환하십시오.

더 넓은 범위를 다루는 공압 압력 강하 가이드는 압축기, 드라이어, 필터, 레귤레이터, 헤더 및 플랜트 분기를 다룹니다. 튜브 및 피팅 최적화 가이드는 튜브 내경과 배관 경로를 다룹니다. 여기서는 반복 가능한 기계 이벤트 동안 설치된 각 세그먼트가 사용 가능한 동적 압력 여유를 얼마나 소모하는지 식별하는 데 초점을 맞춥니다.

설치된 공압 회로에서 유량 저항이 의미하는 것

CAGI는 잘 설계된 압축 공기 시스템에서 압축기 토출과 각 사용 지점 사이의 압력 강하를 10% 이하로 권장합니다(CAGI, 압력 강하 기술 브리프, 2026-07-27에 검색). 이는 시스템 수준의 설계 목표이며 모든 부품에 균등하게 나눌 고정 허용량이 아닙니다.

유량 저항은 설치된 유로를 통해 공기를 이동시키는 데 필요한 압력 차와 유량 요구량 사이의 관계입니다. 유로에는 배관, 호스, 필터, 레귤레이터, 방향 제어 밸브, 매니폴드, 피팅, 속도 컨트롤러, 실린더 포트, 챔버, 배기 밸브 및 소음기가 포함될 수 있습니다. 압력 손실은 일정하지 않습니다. 질량 유량, 상류 압력, 하류 압력, 온도, 유량 방향, 밸브 위치, 오염 및 동시에 발생하는 수요에 따라 달라집니다.

동적 압력 강하는 공기가 정의된 세그먼트를 통과해 흐르는 동안 측정한 상류와 하류의 압력 차입니다. 이 값은 명시된 방향, 시간 창 및 운전 조건에 귀속됩니다.

측정한 하나의 세그먼트에 대해 순간 압력 차를 다음과 같이 정의합니다.

Δpi(t)=pup,i(t)−pdown,i(t)\Delta p_i(t) = p_{\mathrm{up},i}(t) - p_{\mathrm{down},i}(t)

여기서 Δpi(t)\Delta p_i(t)는 시간 tt에서 세그먼트 ii를 가로지르는 압력 강하입니다. 두 센서는 동일한 압력 기준과 동일한 시간축을 사용해야 합니다. 두 센서가 같은 대기압 기준을 공유한다면 게이지 값을 빼도 됩니다. 압축성 유동의 압력비에는 절대 압력이 필요합니다.

하나의 직렬 유로에서 서로 인접한 세그먼트에 대해:

Δppath(t)=∑i=1nΔpi(t)=pstart(t)−pend(t)\Delta p_{\mathrm{path}}(t) = \sum_{i=1}^{n}\Delta p_i(t) = p_{\mathrm{start}}(t) - p_{\mathrm{end}}(t)

이 방정식은 동기화된 측정값을 합산합니다. 카탈로그에 제시된 손실이나 추정한 K값을 영구적인 압력 패널티로 더해도 된다는 뜻은 아닙니다. 천천히 조그할 때 0.05 bar를 떨어뜨리는 피팅도 운전 유량이 바뀌는 빠른 생산 스트로크에서는 훨씬 큰 압력 강하를 만들 수 있습니다.

압력 강하와 압력 손실에도 경계가 필요합니다. 리듀서를 통과하는 정압 감소에는 비가역 손실뿐 아니라 가속 영향도 포함됩니다. NIST는 이 측정된 압력 변화와 마찰, 분리 및 혼합으로 생기는 기계적 에너지 손실을 구분합니다(NIST, 기술 노트 2294, 2024). 문제 해결에서는 먼저 압력 차를 기록하십시오. 제한 세그먼트를 분리한 뒤에 올바른 물리 모델을 사용하십시오.

저항 예산은 부품 개수가 아니라 시간에 맞춘 측정값입니다. 인접한 압력 차가 무시할 수 있을 정도로 작은 피팅 10개보다, 고장이 발생한 스트로크 동안 사용 가능한 여유의 큰 부분을 소모하는 부하가 걸린 필터, 용량이 부족한 밸브 유로, 눌린 튜브 또는 막힌 배기 소음기 하나가 더 중요합니다.

저항이 기계 성능을 바꾸는 세 가지 방식

NASA는 통로를 통과하는 기체 질량 유량을 m˙=ρvA\dot m = \rho vA로 표현합니다. 압축성이 중요해지면 밀도를 일정하다고 가정할 수 없습니다(NASA, 질량 유량 방정식, 2026-07-27에 검색). 이 때문에 튜브 면적이나 정압만으로는 공압 성능을 예측할 수 없습니다.

사용 가능한 힘이 감소한다

복동 실린더에서 압력이 순 힘에 기여하는 항은 다음과 같습니다.

Fnet(t)=pA(t)AA−pB(t)AB−Ffriction(t)F_{\mathrm{net}}(t) = p_A(t)A_A - p_B(t)A_B - F_{\mathrm{friction}}(t)

pAp_A와 pBp_B는 동시에 측정한 챔버 압력이고, AAA_A와 ABA_B는 해당 유효 피스톤 면적이며, FfrictionF_{\mathrm{friction}}은 실, 가이드 및 기타 기계적 마찰을 나타냅니다. 공급측 저항은 작동 챔버 압력 상승을 지연시킬 수 있습니다. 배기측 저항은 반대쪽 챔버 압력을 높게 유지할 수 있습니다. 어느 쪽이든 하중을 가속하거나 유지하는 데 사용할 수 있는 압력력을 줄입니다.

참고로 50 mm 보어의 피스톤 면적은 약 1.963×10−3 m2{1.963}\times10^{-3}\ \mathrm{m^2}입니다. 전체 면적에 걸쳐 0.1 bar의 압력 차가 있으면 이론상 약 19.6 N의 압력력에 해당합니다.

ΔF=ΔpA=10,000 Pa×1.963×10−3 m2≈19.6 N\Delta F = \Delta p A = 10{,}000\ \mathrm{Pa}\times1.963\times10^{-3}\ \mathrm{m^2} \approx 19.6\ \mathrm{N}

이는 기하학적 관계를 보여주는 투명한 예시이지, 실린더 출력 보장이 아닙니다. 로드 측 면적, 마찰, 가속, 장착, 하중 방향, 쿠션 설정 및 안전율도 중요합니다. 완전한 2챔버 계산은 힘 손실 가이드에서 다룹니다.

최대 속도는 유량에 의해 제한된다

실린더 속도는 팽창하는 작동 챔버로 질량이 얼마나 빠르게 유입되고 반대 챔버에서 빠져나가는지에 따라 달라집니다. 밸브, 피팅, 튜브, 포트, 컨트롤러 또는 소음기가 지배적인 제한 요소가 되면 하류 압력을 낮춰도 질량 유량이 비례해 증가하지 않을 수 있습니다. 전용 초크 유동 가이드에서 그 압력비 한계를 설명합니다.

더 큰 실린더나 더 높은 레귤레이터 설정이 문제를 자동으로 해결하지는 않습니다. 같은 속도를 내려면 큰 보어에 더 많은 공기가 필요합니다. 공급 압력을 높이면 힘이 부족한 문제를 가릴 수 있지만 제한적인 유로가 필요한 챔버 충전 속도를 계속 막을 수 있습니다.

사이클 시간이 반복성을 잃는다

상류 압력이 다른 소비처의 영향으로 변하면 저항은 간헐적 고장이 됩니다. 한 번의 사이클 시험은 통과했지만 다른 스테이션이 동시에 블로오프, 클램핑 또는 인덱싱을 수행할 때 실린더가 느려질 수 있습니다. 오염된 필터, 예열되는 레귤레이터, 유연한 호스 또는 점점 쌓이는 소음기 오염도 교대조마다 운전점을 바꿀 수 있습니다.

증상은 기계가 전체적으로 느려지는 형태가 아닐 수 있습니다. 스트로크 시간의 긴 꼬리, 한 방향에서의 머뭇거림, 수요가 겹칠 때의 압력 처짐 또는 증가하는 배기 배압을 찾으십시오. 이러한 패턴에는 단일 최소 게이지 값이 아니라 동기화된 신호가 필요합니다.

부품을 교체하기 전에 동적 저항 예산을 작성하십시오

미국 에너지부는 처리 장비와 여러 분배 지점에서 압력 차를 측정할 것을 권장하며, 압력 및 유량 데이터 로거가 간헐적 부하와 시간에 따른 시스템 변화를 보여 준다고 설명합니다(미국 에너지부, 압축 공기 시스템 성능 개선: 산업용 자료집, 2026-07-27에 검색). 같은 원칙을 하나의 기계 사이클에 적용하십시오.

재현 가능한 고장부터 시작하십시오. 운동 방향, 하중, 레귤레이터 설정, 밸브 명령, 가능한 경우 피스톤 위치 신호 및 실제 스트로크 시간을 기록하십시오. 그런 다음 센서를 더 추가하기 전에 전체 유로의 양 끝을 구분해 측정하십시오.

당사 팀은 실린더 운동이 반전될 때 활성 부품과 압력 방향이 바뀌기 때문에 공급 유로와 배기 유로를 별개의 문제로 측정했습니다. 두 방향을 하나의 예산에 합치면 방향 제어 밸브 유로, 체크 요소, 속도 컨트롤러 또는 배기 제한을 숨길 수 있습니다.

복동 실린더의 신장에 대한 실용적인 1차 측정 지점은 다음과 같습니다.

  • P0: 기계 유입구 또는 현장 리시버 출구
  • P1: FRL 하류 또는 사용 지점 레귤레이터 하류
  • P2: 캡 엔드에 공급되는 방향 제어 밸브 출구
  • P3: 캡 엔드 실린더 포트
  • P4: 로드 엔드 실린더 포트
  • P5: 밸브 또는 소음기 하류의 배기 출구
공압 유량 저항 예산을 위한 압력 탭 지도 기계 유입구에서 FRL, 방향 제어 밸브 및 캡 엔드 포트를 거치는 공급 유로와, 로드 엔드 포트에서 밸브와 소음기를 거치는 별도의 배기 유로를 함께 보여 줍니다. P0부터 P5까지 압력 탭이 측정 가능한 세그먼트를 식별합니다. 신장 스트로크: 공급과 배기를 별도로 측정 모든 채널은 하나의 시계, 하나의 압력 기준, 하나의 분석 창을 공유합니다. 공급 유로 P0 기계 유입구 분기 기준 P1 FRL 출구 공기 처리 세그먼트 P2 밸브 출구 밸브 공급 유로 P3 캡 엔드 포트 튜브, 피팅, 포트 배기 유로 P4 로드 엔드 포트 반대쪽 챔버 방향 제어 밸브 컨트롤러 및 배기 유로 P5 소음기 출구 대기 근처 배기 기준 신장: P0 → P3은 공급, P4 → P5는 배기입니다. 후퇴 시 실린더의 역할이 반대로 바뀝니다. 신장 예산을 재사용하지 말고 측정을 반복하십시오.
먼저 활성 유로 전체를 양 끝에서 구분하십시오. 반복해서 가장 큰 압력 차가 나타나는 세그먼트 안에만 중간 탭을 추가하십시오.

선택한 한 순간 또는 짧은 시간 창에서 인접한 각 압력 강하를 계산하십시오. 측정 세그먼트의 순위를 매길 때는 다음과 같은 진단용 비율이 유용할 수 있습니다.

si(t)=Δpi(t)∑j=1nΔpj(t)s_i(t) = \frac{\Delta p_i(t) {\sum_{j=1}^{n}\Delta p_j(t)}

si(t)s_i(t)는 해당 순간에 측정한 유로 압력 강하에서 그 세그먼트가 차지하는 비율일 뿐입니다. 유량 계수, 영구적인 부품 정격 또는 다른 운전점에 대한 예측값이 아닙니다. 분모가 작거나 세그먼트에서 유량 방향이 바뀌면 이 비율을 사용하지 마십시오. 동기화된 트레이스를 직접 확인하십시오.

측정 경계를 보존하는 표를 사용하십시오.

세그먼트 신호 반복 가능한 동적 차이가 나타내는 것
분기 및 FRL P0 - P1 상류 분기, 필터, 레귤레이터 또는 현장 처리 제한
방향 제어 밸브 P1 - P2 밸브 유로, 매니폴드 통로 또는 밸브 근처 레귤레이터 드룹
튜브 및 실린더 연결부 P2 - P3 튜브 길이, 꺾임, 피팅, 컨트롤러, 어댑터 또는 포트 제한
반대쪽 챔버 P4 운동을 방해하는 배압
배기 조립체 P4 - P5 밸브 배기 유로, 컨트롤러, 튜브 또는 소음기 제한

P2의 최솟값과 P3의 최솟값이 서로 다른 시간에 발생했다면 두 값을 짝지어 사용하지 마십시오. 그러면 시스템이 실제로 경험하지 않은 압력 차가 만들어집니다. 같은 타임스탬프와 동일한 운동 단계에서 인접 채널을 비교하십시오.

공급 유로와 배기 유로를 서로 다른 문제로 읽으십시오

ISO 6358-1은 압축성 유체를 사용하는 공압 부품의 정상 상태 시험을 규정하고, ISO 6358-3은 알려진 부품 및 배관 특성을 시스템에 결합하는 방법을 제공하며 아음속 유동과 초크 유동을 모두 다룹니다(ISO 6358-1; ISO 6358-3, 2026-07-27에 검색). 이러한 특성은 유량 방향과 운전점에 따라 달라집니다.

음속 전도도는 음속 조건에서 부품의 유량 용량을 나타내는 ISO 6358 파라미터입니다. 함께 사용되는 임계 압력비는 명시된 시험 방법에서 아음속 거동과 초크 거동 사이의 전환을 나타냅니다.

신장 중에는 캡 엔드가 공급 공기를 받고 로드 엔드가 배기합니다. 후퇴 시에는 두 챔버의 역할이 반대로 바뀝니다. 체크 밸브가 있는 속도 컨트롤러는 자유 유량 방향과 미터링 방향에서 의도적으로 다른 전도도를 가집니다. 방향 제어 밸브 역시 P-to-A, P-to-B, A-to-exhaust 및 B-to-exhaust 경로에서 서로 다른 용량을 가질 수 있습니다.

다음과 같이 해석하십시오.

느린 단계에서의 트레이스 패턴 가능성이 높은 문제 다음 측정
P1은 정상인데 P2가 떨어짐 방향 제어 밸브 또는 매니폴드 유로 정확한 활성 밸브 유로를 유량 곡선과 비교
P2는 정상인데 P3가 천천히 상승함 튜브, 피팅, 컨트롤러 또는 실린더 포트 P2-P3 사이에 중간 탭 하나를 추가해 분리
작동 압력은 형성되지만 P4가 높게 유지됨 배기 배압 컨트롤러, 밸브 및 소음기를 가로질러 하류 센서를 이동
P0과 P1이 함께 처짐 기계 분기 또는 상류 수요 분기 유량과 동시에 사용하는 소비처를 기록
인접 압력이 계속 비슷함 해당 세그먼트가 주 제한 요소가 아님 하중, 정렬, 실, 쿠션 및 챔버 압력 확인

미터 아웃 제한은 의도된 것입니다. 목표는 배기 압력 강하를 0으로 만드는 것이 아니라 충분한 순 힘과 허용 가능한 스트로크 시간으로 안정적인 운동을 만드는 것입니다. 컨트롤러를 완전히 열면 위험한 가속이나 불안정한 하중이 발생할 수 있습니다. 선택한 설정을 시험 구성의 일부로 취급하십시오.

배기 소음기는 별도로 측정해야 합니다. 오일, 물, 먼지, 나사산 실란트 및 이물질이 시간이 지나면서 소음기의 저항을 높일 수 있습니다. 소음기를 제거한 임시 시험을 할 때는 소음, 오염 및 예기치 않은 액추에이터 속도를 관리해야 합니다. 수리 후 안전 부품 또는 소음 제어 부품을 제거한 상태로 두지 마십시오.

계산이 도움이 되는 경우와 오해를 만드는 경우

Parker는 공압 자유 공기 유량의 기준을 20°C 및 1.013 bar의 표준 대기 조건으로 정의하고, 시험과 측정에는 절대 압력을 사용할 것을 권장합니다(Parker, 공압 기술 가이드, 2026-07-27에 검색). 표준 상태로 표시된 L/min 값을 가압 배관의 속도 방정식에 직접 대입할 수는 없습니다.

이상 기체를 이용한 선별 계산은 다음과 같습니다.

Qline=QNpN,abspline,absTlineTNQ_{\mathrm{line}} = Q_N \frac{p_{N,\mathrm{abs}}}{p_{\mathrm{line,abs}}} \frac{T_{\mathrm{line}}}{T_N}

QNQ_N은 선언된 기준 조건에서의 체적 유량이고, QlineQ_{\mathrm{line}}은 가압 배관 내부의 근사 체적 유량입니다. 압력과 온도는 절대값이어야 합니다. 실제 배관 유량을 알면 원형 통로의 평균 속도는 다음과 같습니다.

v=QlineA,A=πd24v = \frac{Q_{\mathrm{line}}}{A}, \qquad A = \frac{\pi d^2}{4}

이 식은 알려진 튜브 내경을 확인합니다. 밸브와 전체 유로가 요구된 질량 유량을 공급할 수 있다는 사실을 입증하지는 않습니다.

Darcy-Weisbach는 밀도, 속도, 마찰 계수, 길이 및 직경이 선택한 근사와 일치하는 직선의 완전히 발달한 세그먼트를 선별할 때 사용할 수 있습니다.

Δpf=fLDρv22\Delta p_f = f\frac{L}{D}\frac{\rho v^2}{2}

계산된 손실이 일정 밀도 가정을 무효화할 만큼 크다면 그 결과를 받아들이지 마십시오. 방어 가능한 출처 없이 모든 폴리우레탄, 알루미늄, 아연 도금 또는 오염된 배관에 하나의 거칠기 값이나 마찰 계수를 적용하지 마십시오.

등가 길이도 보편적인 부품 정격이 아니라 선별 도구입니다. K값은 형상과 유동 조건에 따라 달라집니다. 밸브, 퀵 커플러, 체크 밸브, 필터, 레귤레이터 및 소음기는 정확한 제조업체의 압력-유량 곡선, 음속 전도도 CC, 임계 압력비 bb 또는 필요한 운전점에서 측정한 차압으로 확인해야 합니다.

직경만으로 정하는 “보정 계수”를 사용해 제한 요소를 합치지 마십시오. 직렬 공압 부품은 공유하는 질량 유량과 중간 압력을 통해 서로 영향을 줍니다. 필요한 부품 특성을 알고 있다면 ISO 6358-3이 관련 시스템 프레임워크를 제공합니다.

초기 배관 선별에는 압축 공기 압력 강하 계산기로 유량, 길이, 내경, 작동 압력 및 피팅 등가 길이를 비교할 수 있습니다. 계산 결과는 추정치로 취급하십시오. Cv 계산기는 공급업체의 계수와 규약이 해당 기체 유동 문제에 맞을 때만 사용하십시오. 어느 도구도 동적 저항 예산을 대신하지 않습니다.

증거를 보존하는 수리 순서

CAGI는 운전 압력이 2 psig 초과할 때마다 정변위 압축기 동력이 약 1% 증가한다고 설명하며, 과도한 압력 강하에 대한 첫 대응으로 압축기 또는 레귤레이터 압력을 올려서는 안 된다고도 경고합니다(CAGI, 압력 강하 FAQ, 2026-07-27에 검색). 플랜트 전체 설정값을 높이기 전에 측정된 제한 요소를 먼저 해결하십시오.

다음 순서를 사용하십시오.

  1. 동일한 하중, 운동 방향, 공급 설정, 밸브 명령 및 동시에 발생하는 수요 조건에서 고장을 재현하십시오.
  2. 동기화된 압력 채널로 전체 공급 유로와 배기 유로의 양 끝을 구분해 측정하십시오.
  3. 반복해서 가장 큰 동적 압력 차가 나타나는 세그먼트만 분리하십시오.
  4. 되돌릴 수 있는 설치 결함을 검사하십시오. 꺾인 튜브, 불완전한 삽입, 과도한 실란트, 잘못된 컨트롤러 방향, 막힌 요소, 이물질 또는 부분적으로 닫힌 차단 밸브를 확인하십시오.
  5. 정확한 부품 모델과 활성 유량 방향을 제조업체 곡선 또는 ISO 6358 데이터와 비교하십시오.
  6. 한 번에 한 항목만 변경한 다음 동일한 사이클과 분석 창을 반복하십시오.
  7. 압력 트레이스와 기계 증상이 함께 개선될 때만 수리를 승인하십시오.

당사 분석에서 가장 강한 결론은 하나의 문서화된 변경 후 동일한 세그먼트의 압력 차와 원래 기계 증상이 함께 개선되는 A/B 결과입니다. 동일한 하중, 유량 수요 및 타이밍 없이 게이지 값만 낮아진 것으로는 원인을 확정할 수 없습니다.

증거 기반 공압 유량 저항 문제 해결 순서 고장을 재현하고, 활성 유로의 양 끝을 구분하고, 가장 크게 측정된 세그먼트를 분리하고, 설치 상태를 확인하고, 부품 데이터를 비교하고, 동일한 시험으로 한 가지 변경을 검증하는 수직 의사결정 순서입니다. 1 고장 이벤트 재현 동일한 하중, 방향, 압력 설정, 명령 및 동시 수요 2 공급 및 배기 유로를 양 끝에서 구분 인접 압력이 비슷하면 기계 및 제어 점검으로 이동 3 가장 큰 측정 세그먼트 분리 탭 하나를 추가하고 모든 피팅을 한 번에 교체하지 마십시오 4 설치 상태 및 조건 검사 튜브 삽입, 실란트, 꺾임, 오염, 방향 및 조정 5 정확한 부품 데이터 확인 활성 방향, C와 b, 압력-유량 곡선, 온도 및 설정 6 한 항목을 변경하고 시험 반복 트레이스와 기계 결과가 함께 개선될 때만 승인 A/B 증거는 비용이 큰 부품 교체와 숨은 압력 증가를 방지합니다.
압력 트레이스가 검사할 부품을 선택합니다. 반복된 기계 이벤트가 변경으로 원래 문제가 해결되었는지를 입증합니다.

세그먼트 압력 강하가 낮아졌다고 해서 자동으로 개선된 것은 아닙니다. 변경한 부품이 필요한 유량도 줄였거나, 액추에이터를 느리게 했거나, 의도된 미터 아웃 제어를 제거했다면 더 작은 압력 차만으로는 아무것도 입증할 수 없습니다. 트레이스를 이용해 스트로크 시간, 하중 거동, 안정성 및 두 챔버 압력을 모두 확인하십시오.

시험 보고서에는 센서 모델과 위치, 게이지 또는 절대 압력 기준, 샘플링 속도, 공유 타이밍 방법, 기계 상태, 실린더 및 밸브 모델, 튜브 내경과 길이, 컨트롤러 설정, 소음기 상태, 하중, 방향 및 전후 파일을 포함해야 합니다. 이 기록이 결론을 재현 가능하게 만듭니다.

공압 시스템의 유량 저항 FAQ

정지 압력은 정상처럼 보이는데 실린더가 느리게 움직일 수 있는 이유는 무엇입니까?

유량이 멈추면 정압은 대개 회복됩니다. 제한적인 밸브, 튜브, 피팅, 포트 또는 소음기는 챔버가 충전되거나 배기되는 동안 가장 큰 압력 차를 만듭니다. 스트로크의 느린 구간에서 인접 압력을 기록하고 동일한 타임스탬프에서 비교하십시오.

제한 위치를 찾으려면 압력 센서가 몇 개 필요합니까?

먼저 의심되는 전체 유로의 양 끝에 동기화된 센서 두 개를 설치하십시오. 의미 있는 동적 차가 나타나면 센서 하나를 옮기거나 세 번째 측정 지점을 추가해 해당 세그먼트를 분리하십시오. 하나의 부품 또는 짧은 조립체가 분리될 때까지 안쪽으로 좁혀 가십시오. 타이밍과 압력 기준이 일관될 때에만 채널을 더 추가하는 것이 도움이 됩니다.

직렬 부품의 K값 또는 압력 강하를 더해도 됩니까?

동일한 순간에 측정한 인접 압력 차는 합산할 수 있습니다. 서로 다른 유량에서 얻은 고정 카탈로그 압력 강하를 더하거나 직경만으로 정한 “보정 계수”를 합치지 마십시오. 예측에는 호환되는 부품 특성과 ISO 6358-3 같은 압축성 유동 시스템 방법을 사용하십시오.

공압 라인에 Darcy-Weisbach는 언제 적합합니까?

실제 배관 유량, 밀도, 직경, 길이, 마찰 계수 및 일정 밀도 근사를 방어할 수 있을 때 직선 배관 선별 계산으로 사용하십시오. 예측 손실이 공급 압력의 상당 부분을 차지하거나 밸브, 오리피스, 레귤레이터, 체크 요소 또는 초크 제한이 유로를 지배한다면 대신 압축성 유동 데이터 또는 제조업체의 시험 곡선을 사용하십시오.

출처 및 기술 참고자료