Les équations essentielles de transmission pneumatique forment une chaîne de calcul : convertir les valeurs manométriques en états absolus, calculer la géométrie du vérin, déterminer la force nette, convertir le volume de chambre selon un état de référence déclaré, puis vérifier la vitesse, la capacité du distributeur et la perte de charge. Mémoriser $PV=nRT$, $F=PA$ et $Q=vA$ sans définir ces limites peut donner un résultat plausible, mais inexploitable.
Le NIST fixe l’atmosphère normale à 101 325 Pa et avertit que les unités de débit de gaz dites « standard » peuvent utiliser différentes températures de référence. L’ISO 6358 traite l’écoulement dans les composants pneumatiques comme compressible et distingue le régime subsonique du régime sonique. Ces deux faits imposent les règles de base : indiquer, avec chaque résultat, la base de pression, la base de température, l’état de référence du débit et les limites du système.
Points essentiels
- Utilisez la pression absolue et le kelvin pour les calculs d’état des gaz.
- Utilisez la différence de pression, la surface efficace et les frottements pour calculer la force du vérin.
- Distinguez le débit normalisé du débit dans la chambre et de la vitesse dans la conduite.
- La consommation moyenne d’air ne prouve pas qu’un distributeur peut fournir le débit de pointe.
Commencez par les unités et les états de référence
Le NIST définit 1 atm comme 101 325 Pa et 1 psi comme 6 894,757 Pa ; ses recommandations sur le débit des gaz précisent également que les centimètres cubes standard peuvent employer différentes températures de référence (NIST, mise à jour 2025). Indiquez la pression et la température de référence chaque fois qu’un calcul convertit un volume comprimé en volume d’air libre.
Quatre libellés évitent la plupart des erreurs d’unité et d’état :
- La pression manométrique est mesurée par rapport à l’atmosphère locale.
- La pression absolue est mesurée à partir du vide parfait.
- Le débit volumique réel correspond à la pression et à la température de la section considérée.
- Le débit volumique référencé est ramené à une pression et à une température déclarées, par exemple SCFM, SLPM, NL/min ou ANR.
Convertissez la pression et la température avant d’appliquer une loi des gaz :
$$ P_{\mathrm{abs}} = P_{\mathrm{g}} + P_{\mathrm{atm}} $$
$$ T_{\mathrm{K}} = T_{\mathrm{C}} + 273.15 $$
$P_{\mathrm{abs}}$ est la pression absolue, $P_{\mathrm{g}}$ la pression manométrique et $P_{\mathrm{atm}}$ la pression atmosphérique retenue pour le calcul. $T_{\mathrm{K}}$ est la température absolue en kelvins et $T_{\mathrm{C}}$ la température en degrés Celsius. En altitude, utilisez la pression atmosphérique pertinente, mesurée ou spécifiée, au lieu d’ajouter automatiquement 101,325 kPa.
Le calcul de force est différent. Lorsque les deux faces du piston se réfèrent finalement à la même atmosphère, les pressions manométriques peuvent être utilisées de façon cohérente dans les deux termes pression-surface. N’ajoutez pas la pression atmosphérique à une chambre en l’omettant pour l’autre.
Un résultat pneumatique n’est complètement défini que lorsqu’il porte son étiquette d’état. « 120 L/min » peut désigner l’air libre du compresseur, le débit catalogue d’un distributeur, le débit réel dans un tube ou le débit dans une chambre. Ces grandeurs peuvent représenter le même débit massique à des densités différentes, mais elles n’ont ni le même débit volumique ni la même vitesse.
Comment la loi des gaz parfaits s’applique-t-elle aux systèmes pneumatiques ?
Le NIST décrit la température thermodynamique comme la température absolue intervenant dans la relation des gaz parfaits $p=\rho RT$ (NIST, 2021). En pneumatique industrielle, cette loi sert surtout à convertir une même quantité d’air entre différents états de pression, volume et température, et non à prédire à elle seule le comportement d’un régulateur.
La forme molaire est :
$$ PV = nRT $$
$P$ est la pression absolue, $V$ le volume, $n$ la quantité de gaz en moles, $R$ la constante molaire des gaz et $T$ la température absolue. Pour une même quantité d’air emprisonnée dans deux états d’équilibre, $nR$ s’élimine :
$$ \frac{P_1V_1}{T_1} = \frac{P_2V_2}{T_2} $$
Cette relation convient à un réservoir, une chambre isolée, un essai de chute de pression ou une conversion d’état de référence. Elle ne signifie pas que la pression d’un vérin en service augmente nécessairement en proportion directe de la température ambiante. Un circuit connecté échange de la masse par son régulateur, ses distributeurs, ses joints et son échappement, tandis que le mouvement du piston modifie le volume.
Tracez un volume de contrôle avant de choisir l’équation. La masse de gaz est-elle emprisonnée ? Le volume est-il fixe ? La température est-elle stabilisée ? Le remplissage rapide d’un vérin n’est pas parfaitement isotherme et un régulateur crée un débit massique au lieu de conserver une quantité d’air fermée.
Pour approfondir les pressions manométrique, absolue et atmosphérique, consultez Qu’est-ce que la pression absolue et quel est son effet sur les performances d’un système pneumatique ?.
Quelles surfaces et quels volumes du vérin faut-il intégrer au calcul ?
L’ISO 15552 couvre les vérins normalisés à fixations démontables, d’alésage compris entre 32 et 320 mm et de pression nominale maximale de 1 000 kPa, soit 10 bar (ISO 15552, 2018). Ces dimensions catalogue définissent la géométrie du piston et de la tige ; le diamètre extérieur du fût et sa surface extérieure totale ne déterminent pas la poussée.
Pour un diamètre d’alésage $D$ et un diamètre de tige $d$ :
$$ A_p = \frac{\pi D^2}{4} $$
$$ A_a = \frac{\pi\left(D^2-d^2\right)}{4} $$
$A_p$ est la surface totale du piston. $A_a$ est la surface annulaire côté tige d’un vérin à tige simple. Les volumes balayés correspondants pour une course $L$ sont :
$$ V_c = A_pL $$
$$ V_r = A_aL $$
$V_c$ est le volume balayé côté fond et $V_r$ le volume balayé côté tige. Ajoutez les volumes morts des orifices, amortisseurs, distributeurs, embases et tubes lorsqu’ils sont remplis et vidés avec la chambre. Une tuyauterie longue peut modifier sensiblement la consommation et la réponse sans produire de force sur le piston.
Un vérin sans tige peut présenter des surfaces actives égales ou presque dans les deux sens, mais le plan exact du produit fait foi. Bandes d’étanchéité, tiges internes, structures magnétiques, amortisseurs ou volumes d’orifice différents peuvent modifier le modèle de force et de consommation.
Notre référence sur les formules des vérins détaille la géométrie et le choix de l’alésage. Ici, la géométrie reste concise afin de relier ce résultat à l’ensemble du système de transmission.
Quelle est l’équation correcte de la force d’un vérin pneumatique ?
Parker définit la force théorique par la pression appliquée à la surface du piston, mais la force réelle doit tenir compte de la pression sur la face opposée et des résistances mécaniques (Données techniques Parker, consultées en 2026). Pour calculer la force disponible, utilisez les pressions mesurées aux deux orifices pendant le mouvement spécifié.
Pour la sortie d’un vérin double effet à tige simple :
$$ F_{\mathrm{available,ext}} = P_cA_p - P_rA_a - F_{f,\mathrm{ext}} $$
$P_c$ est la pression manométrique côté fond, $P_r$ celle côté tige et $F_{f,\mathrm{ext}}$ la résistance mesurée ou propre au modèle qui s’oppose à la sortie. Les deux pressions ayant la même référence atmosphérique, elles se combinent de façon cohérente. Pour la rentrée, inversez les termes pression-surface actifs et utilisez la résistance correspondante.
Ne dissimulez pas toutes les incertitudes dans un seul facteur de rendement. Comparez la force disponible à un besoin calculé séparément :
$$ F_{\mathrm{required}} = F_{\mathrm{process}} + F_{\mathrm{gravity}} + ma $$
$F_{\mathrm{process}}$ est l’effort du procédé, $F_{\mathrm{gravity}}$ la composante du poids selon l’axe du mouvement, $m$ la masse mobile et $a$ l’accélération requise. Appliquez une marge de conception documentée après avoir identifié ces termes physiques.
La puissance mécanique délivrée en mouvement permanent est :
$$ \mathcal{P}_{\mathrm{mech}} = F_{\mathrm{load}}v_{\mathrm{cyl}} $$
$\mathcal{P}_{\mathrm{mech}}$ est exprimée en watts lorsque la force est en newtons et la vitesse du vérin en mètres par seconde. Ce n’est pas la puissance électrique absorbée par le compresseur. Le rendement global exige les données du compresseur, du réseau, des distributeurs, de l’échappement, des fuites et du cycle de service.
Le guide des pertes de force d’un vérin présente le calcul complet à deux chambres et la séquence de mesure.
Comment convertir le volume de chambre en consommation d’air ?
Le guide Parker convertit le volume déplacé en consommation d’air libre au moyen d’un rapport de pressions absolues, en ajoutant 14,7 psi à la pression manométrique avant de diviser par la pression atmosphérique (Guide d’ingénierie d’application Parker, consulté en 2026). Un terme de température est également nécessaire si les températures de fonctionnement et de déclaration diffèrent.
Pour un volume de chambre $V_{\mathrm{ch}}$ à la pression absolue $P_{\mathrm{ch}}$ et à la température $T_{\mathrm{ch}}$, le volume équivalent aux conditions de référence déclarées $P_N,T_N$ est :
$$ V_N = V_{\mathrm{ch}}\frac{P_{\mathrm{ch}}}{P_N}\frac{T_N}{T_{\mathrm{ch}}} $$
$V_N$ est le volume d’air référencé correspondant à la même masse de gaz parfait. Indiquez $P_N$ et $T_N$ avec le résultat. La lettre $N$ n’est ici qu’un repère ; elle ne définit pas des conditions « normales » universelles.
Pour un cycle double effet, calculez l’air fourni à chaque chambre motrice et additionnez-le :
$$ V_{N,\mathrm{cycle}} = V_{N,\mathrm{ext}} + V_{N,\mathrm{ret}} $$
Le débit moyen référencé à la cadence $n_c$ vaut :
$$ Q_{N,\mathrm{avg}} = V_{N,\mathrm{cycle}}n_c $$
La consommation moyenne dimensionne la charge du compresseur et l’énergie à long terme. Le distributeur doit aussi fournir l’air de chaque chambre pendant le temps de course réel. Pour une sortie de durée $t_{\mathrm{ext}}$ :
$$ Q_{N,\mathrm{ext}} \approx \frac{V_{N,\mathrm{ext}}}{t_{\mathrm{ext}}} $$
Il s’agit d’un débit moyen de première estimation pendant l’événement, pas de la courbe instantanée d’écoulement compressible. Pour un cycle exigeant, intégrez la montée en pression, le volume d’amortissement, le volume des tubes, les fuites, la commutation et le profil de mouvement. Estimez ce débit avec le calculateur de débit requis par un vérin, puis vérifiez les composants sélectionnés selon leur méthode catalogue.
Pourquoi Q = vA exige-t-il un contrôle de densité ?
La NASA indique que le débit massique dans un tube est $\dot{m}=\rho uA$ et reste constant en régime permanent, tandis que la densité varie lorsque la compressibilité du gaz devient significative (NASA, consulté en 2026). La relation abrégée $Q=uA$ n’est valable que pour un débit volumique réel à la même densité locale et dans la même section.
Employez des symboles distincts pour la vitesse du piston et celle de l’air :
$$ v_{\mathrm{cyl,avg}} = \frac{L}{t_s} $$
$$ Q_{\mathrm{ch}} = A_{\mathrm{eff}}v_{\mathrm{cyl}} $$
$v_{\mathrm{cyl,avg}}$ est la vitesse moyenne du piston ou du chariot sur la course $L$ pendant le temps $t_s$. $Q_{\mathrm{ch}}$ est le débit géométrique de remplissage de la chambre, aux conditions de celle-ci, pour la surface efficace $A_{\mathrm{eff}}$. Ce n’est pas automatiquement un débit en SCFM ou SLPM.
Pour l’air circulant dans un tube :
$$ \dot{m} = \rho uA_{\mathrm{flow}} $$
$\dot{m}$ est le débit massique, $\rho$ la densité locale de l’air, $u$ sa vitesse moyenne locale et $A_{\mathrm{flow}}$ la section de passage. Si le même débit massique passe d’une chambre haute pression à un échappement basse pression, la densité change ; le débit volumique réel et la vitesse peuvent donc varier le long du trajet.
D’après notre expérience, l’erreur de tableur la plus fréquente consiste à diviser directement le débit catalogue normalisé d’un distributeur par la surface du piston et à appeler le résultat « vitesse du vérin ». Commencez par convertir le débit catalogue dans l’état requis ou appliquez la méthode de dimensionnement du fabricant. Contrôlez ensuite le temps de course réel sur la machine.
Quand faut-il utiliser les données ISO 6358 ou Cv pour le débit d’un distributeur ?
L’ISO 6358-1 spécifie les essais en régime permanent des composants pneumatiques utilisant des fluides compressibles, et la norme 2026 comprend un amendement sur l’incertitude de mesure (ISO 6358-1, 2013 avec amendement 2026). Utilisez la conductance sonique et le rapport de pression critique déclarés du composant, ou une méthode Cv approuvée, au lieu d’assimiler le distributeur à un simple tube.
Lorsque le rapport entre pressions amont et aval est suffisamment élevé, la section la plus étroite peut atteindre le régime sonique. Une nouvelle baisse de la pression aval ne provoque alors plus l’augmentation proportionnelle prévue par une équation incompressible. La NASA décrit cette limite comme Mach 1 au col déterminant (NASA, consulté en 2026).
L’ISO 6358-3 fournit une méthode de calcul des caractéristiques combinées en régime permanent de composants et conduites pneumatiques connus, en écoulement subsonique comme sonique (ISO 6358-3, 2014).
Pour chaque trajet d’alimentation et d’échappement, recueillez :
- la pression absolue et la température en amont ;
- la pression aval requise ou la perte de charge admissible ;
- le débit référencé requis pendant la course ;
- la conductance sonique et le rapport de pression critique du distributeur, ou la base Cv documentée ;
- les données du régulateur, du FRL, des raccords, tubes, embases, régleurs de débit et silencieux ;
- le sens d’écoulement, car les capacités d’alimentation et d’échappement peuvent différer.
Le filetage de l’orifice ne prouve pas la capacité interne. Deux distributeurs de même filetage peuvent avoir des passages, des tiroirs et des caractéristiques mesurées différents. Le guide reliant débit d’air et pression traite séparément la décision ISO 6358 et le régime sonique.
Comment les ingénieurs doivent-ils estimer la perte de charge ?
Le guide sur l’air comprimé du ministère américain de l’Énergie recommande de mesurer les profils de pression et rappelle que les pertes proviennent des frottements et restrictions dans les conduites et composants (Guide DOE, consulté en 2026). Une provision fixe de 0,1 bar ou une limite universelle de vitesse dans les tubes ne représente pas tous les cycles machine.
Pour un tronçon défini en régime permanent, la formule de Darcy-Weisbach complétée par les coefficients de pertes singulières constitue une estimation utile :
$$ \Delta p = \left(f\frac{L_p}{D_i}+\sum K\right)\frac{\rho u^2}{2} $$
$\Delta p$ est la perte de pression, $f$ le coefficient de frottement de Darcy, $L_p$ la longueur de conduite, $D_i$ le diamètre intérieur, $\sum K$ les raccords et restrictions locales, $\rho$ la densité retenue pour le tronçon et $u$ la vitesse moyenne à cet état.
Pour l’air comprimé, la densité peut varier le long du trajet. Les longues conduites, grands rapports de pression, débits élevés et restrictions proches du régime sonique exigent une méthode compressible, des données mesurées ou un calcul segmenté. Une estimation Darcy ne remplace pas non plus les courbes de débit des distributeurs, régulateurs, filtres ou silencieux.
Mesurez la pression statique et dynamique :
- à l’entrée de la machine ;
- en amont et en aval du FRL ;
- à l’entrée de l’embase de distribution ;
- aux deux orifices du vérin pendant la course concernée ;
- dans la chambre à l’échappement si une contre-pression est suspectée.
Utilisez le calculateur de perte de charge d’air comprimé pour une première estimation sur une conduite droite. Comparez ensuite la perte calculée à des mesures de pression synchronisées. Celles-ci indiquent si le débit, la rugosité, la densité et le modèle de restrictions supposés décrivent la machine réelle.
Un calcul de perte de charge doit aboutir à un point de mesure, pas uniquement à un diamètre de tube. Si l’exigence concerne la force à l’outil, la valeur décisive est la pression dynamique à l’orifice du vérin. Si elle concerne le temps de course, les historiques de pression à l’alimentation et à l’échappement comptent tous deux.
Exemple pratique : force, consommation d’air et débit de pointe
Cet exemple utilise 101,325 kPa comme référence atmosphérique, valeur définie par le NIST pour 1 atm (NIST, mise à jour 2025). Il suppose un alésage de 50 mm, une tige de 20 mm, une course de 300 mm, 20 degrés Celsius pour les états de fonctionnement et de référence, et une cadence illustrative de 20 cycles par minute.
Pendant la sortie, la pression mesurée côté fond est de 0,55 MPa manométrique et celle côté tige de 0,08 MPa manométrique. La résistance mesurée en mouvement est de 80 N. La sortie doit s’achever en 0,60 seconde.
Calculons d’abord les surfaces du piston et annulaire :
$$ A_p = \frac{\pi(50\ \mathrm{mm})^2}{4} = 1963.5\ \mathrm{mm}^2 $$
$$ A_a = \frac{\pi\left((50\ \mathrm{mm})^2-(20\ \mathrm{mm})^2\right)}{4} = 1649.3\ \mathrm{mm}^2 $$
Puisque 1 MPa équivaut à 1 N/mm², la force disponible en sortie vaut :
$$ F_{\mathrm{available,ext}} = 0.55(1963.5)-0.08(1649.3)-80 = 868.0\ \mathrm{N} $$
Ce résultat n’est pas une charge utile nominale. L’ingénieur doit encore soustraire ou comparer la gravité, l’accélération, l’effort du procédé, les montages, l’incertitude et la marge de conception requise.
Le volume balayé côté fond est :
$$ V_c = 1963.5\ \mathrm{mm}^2(300\ \mathrm{mm}) = 0.589\ \mathrm{L} $$
La pression absolue d’alimentation est de 651,325 kPa. Les températures de fonctionnement et de référence étant égales, l’air de sortie exprimé à 101,325 kPa vaut :
$$ V_{N,\mathrm{ext}} = 0.589\frac{651.325}{101.325} = 3.786\ \mathrm{L} $$
Si la rentrée utilise la même pression d’alimentation manométrique de 0,55 MPa, son volume correspondant est de 3,181 L au même état de référence. Un cycle complet consomme donc 6,967 litres référencés avant prise en compte des volumes morts des tubes et des fuites.
À 20 cycles par minute :
$$ Q_{N,\mathrm{avg}} = 6.967(20) = 139.3\ \mathrm{L/min} $$
La phase de sortie demande un débit moyen bien supérieur pendant sa fenêtre de 0,60 seconde :
$$ Q_{N,\mathrm{ext}} \approx \frac{3.786}{0.60}(60) = 378.6\ \mathrm{L/min} $$
Cet écart explique pourquoi un compresseur peut couvrir la consommation moyenne tandis qu’un distributeur ou un tube local sous-dimensionné ne respecte pas le temps de course.
Quelles équations doivent figurer sur une feuille de calcul technique ?
L’ISO 6358 sépare la caractérisation du débit des composants de celle des vérins, car ces derniers échangent de l’énergie avec le fluide et sortent du domaine des essais stationnaires de composants (ISO 6358-1, 2013). Une feuille de calcul utile sépare donc l’état du gaz, la mécanique de l’actionneur, la consommation et la capacité des composants avant de les réunir dans l’essai machine.
Utilisez cette synthèse :
| Question technique | Équation ou méthode | Limite à définir |
|---|---|---|
| Quel est l’état absolu ? | $P_{\mathrm{abs}}=P_{\mathrm{g}}+P_{\mathrm{atm}}$ et $T_{\mathrm{K}}=T_{\mathrm{C}}+273.15$ | Atmosphère locale et échelle de température |
| Comment l’air emprisonné change-t-il d’état ? | $P_1V_1/T_1=P_2V_2/T_2$ | Même masse de gaz et hypothèse d’équilibre déclarée |
| Quelles surfaces reçoivent la pression ? | $A_p=\pi D^2/4$ et $A_a=\pi(D^2-d^2)/4$ | Alésage, tige et architecture exacts |
| Quelle force est disponible ? | $F=P_1A_1-P_2A_2-F_f$ | Pressions aux deux orifices pendant le mouvement |
| Combien d’air consomme une course ? | $V_N=V_{\mathrm{ch}}(P_{\mathrm{ch}}/P_N)(T_N/T_{\mathrm{ch}})$ | États de fonctionnement et de référence déclarés |
| Quelle est la vitesse moyenne du piston ? | $v_{\mathrm{cyl,avg}}=L/t_s$ | Intervalle de course défini |
| Quel est le débit massique local ? | $\dot{m}=\rho uA_{\mathrm{flow}}$ | Densité et surface dans la même section |
| Le distributeur peut-il fournir le débit ? | Paramètres ISO 6358 ou méthode Cv approuvée | Pressions absolues amont et aval |
| Quelle perte de conduite prévoir ? | Estimation Darcy-Weisbach et données des composants | Modèle de densité, longueur, diamètre intérieur, raccords et état du débit |
| Quelle est la puissance mécanique délivrée ? | $\mathcal{P}_{\mathrm{mech}}=Fv$ | Force de charge et vitesse au même instant |
Avant de valider le calcul, consignez le modèle, le sens du mouvement, la charge utile, l’orientation, la chronologie du cycle, les trajets d’alimentation et d’échappement, l’état de référence de l’air, la plage ambiante et les limites d’acceptation. Conservez ensuite les courbes mesurées de pression aux orifices et de temps de course lors de la mise en service. Sans point d’essai, un calcul ne peut expliquer l’écart de la machine installée.
Conclusion
La référence atmosphérique de 101,325 kPa du NIST et le traitement distinct des écoulements pneumatiques subsoniques et soniques par l’ISO 6358 montrent qu’une seule équation ne peut décrire tout le système (NIST, 2025 ; ISO, 2014). Une étude fiable progresse des états définis vers la géométrie, la mécanique, la consommation, la capacité des composants et la mesure.
Utilisez la pression absolue et le kelvin pour les conversions d’état du gaz. Employez les pressions des deux chambres pour la force du vérin. Distinguez débit normalisé et débit volumique local. Calculez séparément la consommation moyenne et le débit de la phase active. Enfin, vérifiez le résultat aux orifices du vérin pendant que la machine exécute le mouvement spécifié.
FAQ sur les équations de transmission pneumatique
Le NIST définit 1 atm comme 101,325 kPa et rappelle que les unités de débit de gaz standard peuvent utiliser différentes températures de référence. Les réponses suivantes précisent donc l’état de pression, de température, de surface ou de débit associé à chaque équation, sans présenter de valeurs universelles dépourvues de limites système (NIST, 2025).
Pourquoi la loi des gaz parfaits doit-elle utiliser la pression absolue et le kelvin ?
La pression absolue et la température thermodynamique commencent toutes deux au zéro physique, condition requise par les relations proportionnelles de la loi des gaz parfaits. La pression manométrique et les degrés Celsius ont des zéros arbitraires. Convertissez-les d’abord, puis conservez les mêmes unités et la même base d’état dans tout le calcul.
Peut-on utiliser directement un débit normalisé dans l’équation Q = vA ?
Non. Un débit normalisé ou référencé décrit un volume de gaz à une pression et une température déclarées. La relation de vitesse exige un débit volumique réel et une surface au même état local. Convertissez le débit ou utilisez la continuité massique avec la densité locale avant de calculer la vitesse dans le tube ou celle du piston.
F = PA représente-t-il la force réelle d’un vérin pneumatique ?
Cette formule ne donne qu’un terme idéal pression-surface. La force réellement disponible tient aussi compte de la pression sur la surface opposée du piston et des résistances mécaniques. Mesurez les deux pressions aux orifices pendant le mouvement, calculez les forces opposées, puis comparez le résultat à l’effort du procédé, à la gravité, à l’accélération et à la marge de conception.
Quand l’écoulement pneumatique devient-il sonique ?
L’écoulement atteint le régime sonique lorsque la restriction déterminante atteint sa condition limite pour l’état amont et le rapport de pression considérés. Une nouvelle réduction de la pression aval ne produit plus l’augmentation proportionnelle prévue par un modèle incompressible. Utilisez les paramètres ISO 6358 ou la méthode de dimensionnement approuvée du fabricant.
Quelles valeurs doivent accompagner la transmission d’un calcul pneumatique ?
Indiquez le modèle, l’alésage, la tige, la course, le sens, la charge, l’orientation, le minutage du cycle, les deux pressions aux orifices, la base de frottement, la température, la pression atmosphérique, l’état de référence du débit, les données du distributeur, le diamètre intérieur et la longueur du tube, les raccords, les restrictions d’échappement et les limites d’acceptation. Associez unités et hypothèses à chaque résultat calculé.
Sources et références techniques
- NIST, conversions des unités de pression et de débit de gaz. Mise à jour 2025.
- NIST, température thermodynamique et définition du kelvin. 2021.
- ISO 15552:2018, vérins pneumatiques à fixations démontables. Consulté le 2026-07-27.
- ISO 6358-1:2013, caractéristiques de débit en régime permanent des composants pneumatiques, y compris l’amendement 2 de 2026.
- ISO 6358-3:2014, calcul des caractéristiques de débit en régime permanent des systèmes. Consulté le 2026-07-27.
- NASA Glenn Research Center, équations du débit massique. Consulté le 2026-07-27.
- Parker Hannifin, données techniques des vérins pneumatiques. Consulté le 2026-07-27.
- Parker Miller Fluid Power, guide d’ingénierie d’application. Consulté le 2026-07-27.
- Ministère américain de l’Énergie, amélioration des performances des systèmes d’air comprimé. Consulté le 2026-07-27.
- AutomationDirect, comment sélectionner un vérin pneumatique. Consulté le 2026-07-27.